Вибір електрообладнання головної поверхневої підстанції | Реконструкція та проектування головної підстанції на поверхні шахти -2

Сторінка 4 із 5

2.9. Вибір електрообладнання головної поверхневої підстанції.

Умови вибору: надійна робота у нормальному режимі, в аварійному та у режимі експлуатаційних навантажень.
Для прийому та розподілу електроенергії приймаємо комплектний розподільчий пристрій КРУ2-10 викатного типу.
Розрахунок обладнання проводимо по найбільш навантаженій ячейці 6 кВ з боку ПС Узловая.

2.9.1. Масляний вимикач для внутрішньої установки ВМП-10К з приводом ППМ-10У2 (табл.. 28-28 [5])
Таблиця 4.

Up£Uн	*Uн=10 кВ*	*Uр=6,3 кВ*
Ір £ Ін	Ін = 1500 А	ІР = 1162 А
іуд £ іт	іт = 52 кА	іуд = 21,8 кА
Іпо £ Івим	Івим = 19,3 кА	Іо = 8,58 кА
Spo £ Sно	Sно = 200 МВА	Sро = 93,5 МВА
	= 4000 кА2×с	= 47,9 кА2×с

Ір = 1162 А – навантаження на вводі ГПП, розділ 2.7.
Потужність короткого замкнення на шинах:

Час спрацьовування захисту tз = 0,2с.

Час спрацьовування вимикача tв = 0,1с.

Приведений час

де: - приведений час а періодичної слагаємої,

– приведений час періодичної слагаємої по

2.9.2. Трансформатори струму для внутрішньої установки типа
ТПОЛМ-10 1500/5 класу точності 0,5/р (табл.. 28-38 [5])
Таблиця 5.

Up£Uн	*Uр=6,3 кВ*	*Uн=10 кВ*
Ір £ Ін	Ір = 1162 А	Ін = 1500 А
	іуд = 21,8 кА	іуд = 92,8 кА
	= 47,9 кА2×с	= 439,4 кА2×с

2.9.3. Опорний ізолятор для внутрішньої установки типа ОФ-10-1250 (табл..28-1 [5])
Таблиця 6.

Up£Uн	*Uр=6,3 кВ*	*Uн=10 кВ*
Fp £ Fдоп. = 0,6×Fразр.	Fp = 30,1 кгс	0,6×Fраз. = 0,6×1250=750 кгс

де: l – довжина між сусідніми ізоляторами однієї фази,
а – довжина між осями шин.

2.9.4. Прохідний ізолятор для внутрішньої установки типа П10/2000-750 (табл. 28-5 [5])

Up£Uн	*Uр=6,3 кВ*	*Uн=10 кВ*
Ір £ Ін	Ір = 1162 А	Ін = 2000 А
Fp £ Fдоп.	Fp = 16,7	Fдоп. = 0,6×Fp = 0,6×750 = 450 кгс
	= 47,9 кА2×с	= 262×10 = 6760 кА2×с

2.9.5. Трансформатор напруги для внутрішньої установки типа
НТМИ-10-660 (табл. 28-45 [5])
Розрахунок навантаження однієї секції

Назва приборів	Тип	Sн ВА	Кількість	Усього
Вольтметр	Э 377	2,6	2	5,2
Лічильник 3-х фазний	И 611	1,5	17	15
Реле напруги	РН-51	0,15	7	1,05
Реле часу	РЭВ-84	15	7	1,05
Котушка мінімальної напруги		30	7	210
Всього				336,3

2.9.6. Вибір шин.

Приймаємо до установки алюмінієві шини 80×8 мм, Ін = 1320 А ³
Ір = 1162 А. Шини односмужні, розташовуємо плашмя l = 90 см,
а = 25 см – з конструкції ячейці КРУ-2-10.
Найбільше усилення на одиницю довжини шини при трифазному короткому замкненні:

Максимальний момент при прольотів більш трьох:

Момент опору шини:

Напруга у матеріалі шини:

         Термічна стійкість по нагріву струмом к.з.:
Для алюмінію [tд] = 200°С табл. 5-11[4]. Кінцева температура нагріву визначається по кривим рис. 5-8 [4]. По цим же кривим встановлюється         по    початковій    температурі   значення:

По кривим при температура дорівнює
105°С £ [tд] = 200°С
2.9.7. Вибір реактора.
У згоді з §____ [2] потужність короткого замкнення на повинна перевищувати 75 МВА. У результаті розрахунків   отримано   значення
Рр = 93,5 МВА.

Опір системи:

         де:
         Необхідний опір системи
                   де:
    Необхідний реактивний опір реактору Хр = 2×(0,529 – 0,424) = 0,21 Ом.
         Вибираємо два реактори типа РБА6-1500-10 табл. 28-46 [5]
         Хр = 0,23 Ом