Збірні та сполучні шини, ошиновка розподільчих пристроїв, реактори високочастотних загороджувачів, бетонні струмообмежувальні реактори з номінальною напругою понад 1000 В.
Конструктивне виконання збірних та сполучних шин та ошинування розподільних пристроїв дозволяє виявити в них такі дефекти, що супроводжуються температурними аномаліями:
- дефекти контактних з'єднань проводів та шин, апаратних затискачів обладнання;
- нагрівання конструктивних елементів розщепленої ошиновки ОРУ, не призначених для протікання по них робочого струму (наприклад, коромисла кріплення розщеплених проводів до гірлянд ізоляторів та металеві дистанційні розпірки розщеплених проводів);
- перегорання окремих провідників обмоток високочастотних загороджувачів та їх перетирання при дії вітру;
- дефекти опорно-стрижневих фарфорових ізоляторів.
Інфрачервоне діагностування відкритих контактних з'єднань виконується відповідно до вказівок.
Тепловізійна діагностика опорних, прохідних, підвісних ізоляторів та гірлянд ізоляторів виконується відповідно до нормативних вказівок. Під час виконання обстежень слід виконувати нормативні вказівки. Нагріви конструктивних елементів розщепленої ошиновки ВРП ілюструються рис. 1-4. На рис. 1 зображено термограму вузла кріплення проводів розщепленої фази до тупикового порталу системи шин 330кВ. Видно, що має місце значне нагрівання рухомих точок з'єднання сталевого коромисла, призначеного для кріплення проводів розщепленої фази до гірлянди ізоляторів тупикового порталу. Схема перебігу струму, що ілюструє це явище, зображено на рис. 2. Зі схеми видно, що при порушенні контакту в місці опресованого з'єднання одного з проводів розщепленого спуску від системи шин до електроустаткування, підключеного до неї, порушується симетрія струмів у розщеплених проводах, що призводить до перекидання струму в коромисло і нагрівання місць його рухомого з'єднання проводами розщепленої фази. Даний дефект становить певну небезпеку, тому що температура в місцях нагріву може досягати сотень градусів, що може призвести до деструктивних змін матеріалу конструктивних елементів кріплення проводів до гірлянди ізоляторів і призвести до послаблення їхньої механічної міцності.
Рис. 1. Характерна термограма, що ілюструє наслідки поганого контакту в одному з опресованих з'єднувачів на спуску розщепленої фази ошинування ОРУ.
Рис. 2. Схема протікання струмів при поганому контакті в опресованому з'єднувачі на одному з проводів розщепленої фази ошиновки ОРУ або проводу ПЛ:
1 - регулююче промзвене; 2 - гірлянда ізоляторів; 3 - коромисло; 4 — спресований з'єднувач, 5, 6 — дроти розщепленої фази (спуск до електроустаткування, підключеного до системи шин).
Умовні позначення:
I - струм у дроті 5 розщепленої фази з дефектним з'єднувачем; I2 - струм у дроті 6 розщепленої фази з справним з'єднувачем.
Струм I1 протікає по металевому коромислу 3 і підсумовуючи струмом I2, протікає по шлейфу дроту 6. Значення струму через коромисло 3 залежить від перехідного опору дефектного з'єднувача і кількості проводів у фазі і може бути значним.
Рис. 3. Нагрівання дистанційної розпірки ошиновки 330 кВ
Рис. 4. Схема протікання струмів при поганому контакті в місці переходу розщепленої 4-х провідної фази ошиновки ОРУ в розщеплену 2-х провідну фазу ПЛ:
1 - точка кріплення гірлянди ізоляторів до вихідного порталу ОРУ; 2 - гірлянда ізоляторів; 3 - нагріта металева дистанційна розпірка ошиновки ОРУ; 4 - склопластикова дистанційна розпірка ошиновки ОРУ; 5 - дроти розщепленої фази ошиновки ОРУ; 6 - дроти розщепленої фази ПЛ; 7 - високочастотні загороджувачі ВЧ зв'язку; 8 – місце дефекту.
У "червоної" напівпетлі струм через металеву розпірку не протікає і вона не нагрівається, тому що в цьому випадку опору Ід і Ян приблизно рівні і прагнуть нуля, різниця потенціалів між точками 2 і 3 прагне нуля.
"синій" напівпетлі через розпір протікає струм 12, т.к. струм 1з прагне нуля (опір ІД прагне нескінченності через поганого контакту між верхнім проводом 5 ошиновки розщепленої фази ОРУ і проводом розщепленої фази ПЛ).
На рис. 3 наведено характерну термограму нагрівання металевої дистанційної розпірки в районі вихідного порталу ПЛ-330кВ, на рис. 4 - схема протікання струмів та коментарі, що пояснюють природу цього нагріву. Даний дефект небезпечний тим, що високі температури в місці кріплення розпірки до розщеплених проводів можуть призвести до послаблення їхньої механічної міцності і навіть перепалу, що може призвести до падіння проводів на землю.
На рис 5 (а-д) наведено характерні термограми дефектів ошинування ОРУ.
Тепловізійна діагностика струмообмежувальних реакторів та реакторів високочастотних загороджувачів особливостей не мають. Їхні контактні з'єднання діагностуються відповідно до вказівок.
Норми нагрівання обмоток, конструктивних елементів та болтових з'єднань струмообмежувальних реакторів та реакторів високочастотних загороджувачів у тривалому режимі приймаються за ГОСТ 8024-84.
Відповідно до ГОСТ 14794-79, при використанні в конструкції бетонних реакторів ізоляції обмоток класу нагрівальностійкості F у поєднанні з ізоляцією проводу класів А і Е допускається приймати перевищення температури обмотки, що відповідає наступному за ним класу нагрівальностійкості. Наприклад, при застосуванні в бетонному реакторі дроту з класом нагрівальності обмотки А допустиме перевищення температури дорівнює плюс 80°С.
Оцінка ступеня небезпеки (класу) дефектів електрообладнання, зазначених у цьому підрозділі, а також терміни їх усунення, виконується відповідно до рекомендацій.
а) нагрівання середньої фази ТН типу НКФ-110 через зволоження та забруднення внутрішньої ізоляції б) нагрівання лівої фази ТН типу НКФ-220 через підвищені втрати холостого ходу.
в) ємнісний дільник напруги трансформатора ємнісного дільника напруги ТН типу НДЕ-750. г) знижений нагрів другого елемента зверху напруги НДЕ-750, фаза без дефектів.
Рис. 5 (а-г). Характерні термограми дефектів TH з номінальною напругою понад 1000 В.
а) дефект опресованого з'єднання спуску до апаратного затиску ВЧ загороджувача на ОРУ-330 кВ.
б) дефект контактного з'єднання у місці приєднання ошиновки до роз'єднувача на ОРУ-330кВ.
в) обрив окремих провідників обмотки високочастотного загороджувача через їх перетирання реактора. г) дефект у болтовому контактному з'єднанні апаратного затиску бетонного струмообмежуючого при дії вітру.
д) термограма розщепленого спуску до введення 110 кВ автотрансформатора. Дефект болтового контактного з'єднання правого дроту розщепленого спуску викликав нерівномірне навантаження проводів, протікання струму по розпірці. Крім того, є дефект опресування апаратного затиску лівого дроту спуску.